影響鋼結(jié)構(gòu)用鋼的因素較多，對不同類型的結(jié)構(gòu)，影響用鋼的因素也有區(qū)別和側(cè)重。廠房結(jié)構(gòu)較為簡單，影響因素也容易敘述一些。歸納的因素，對于一般的結(jié)構(gòu)來說有一定的普遍性。
    1結(jié)構(gòu)的支撐體系
    單層單跨廠房結(jié)構(gòu)(門式剛架)也可以看作是由四個桿件，即兩個柱，一個橫梁和大地組成的矩形結(jié)構(gòu)。沒有吊車的單跨廠房，通常用2～4粒螺栓將柱腳與基礎(chǔ)相連，此時可將柱腳與基礎(chǔ)(大地)的連接視為鉸接。廠房內(nèi)不可能用斜拉桿，因此柱與屋面必須做成剛接，否則便成了可變體系。
    沿廠房縱向，也要考慮結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。在廠房縱向，各門式剛架之間通常在檐口處用剛性系桿鉸接相連。如果不用柱間支撐，在水平荷載作用下，結(jié)構(gòu)在縱向是可變體系。因此通常做法是在廠房兩頭的第一柱間加上交叉的拉桿支撐，荷載通過剛性系桿傳至支撐再傳至基礎(chǔ)。當(dāng)廠房較長時，在中間跨或相應(yīng)的跨處也宜布置柱間支撐以免傳力路線大長而使結(jié)構(gòu)的縱向剛度不足。一般地，使用交叉拉桿支撐的間距又宜大于50m。
    也許有人會提出沿廠房縱向亦可做成剛節(jié)點?？梢赃@樣做，但一般不這樣做，并不是由于剛節(jié)點施工麻煩，而主要是用鋼問題。這個問題可以從下面兩方面看：
    如果要將結(jié)構(gòu)在兩個方面(橫向和縱向)做成剛接，H形截面可能不再能使用。如前所述，H形截面在弱軸方向的強度和剛度都太小，比其強軸方向小十幾倍至幾十倍。因此要用到箱形截面或管形截面。
    由于使用支撐，對柱在縱向強度和剛度沒有特別要求，采用H型鋼截面250×300×8×6，每米用鋼量為44.8kg。若取消支撐，采用箱形截面250×300×8×6，每米用鋼量為58.2kg，與H型鋼截面相比，每米用鋼量增加30％。
    對于提高結(jié)構(gòu)強度和剛度，控制結(jié)構(gòu)變形，使用支撐系統(tǒng)更有效，以下的簡單例子可以說明問題：
    一個Q235懸臂柱在柱頂作用力P＝10KN(1.0T)
    從強度考慮，彎矩為：
    M＝10×8＝80KN (2-1)
    所要求的最小截面模量W＝KM/[σ]＝1.4×80×106/215=521×103mm3
    式中，K－荷載系數(shù)，
    M－荷載引起的彎矩
    σ－材料設(shè)計應(yīng)力
    用H形截面300×200×8×6 W＝531×103mm3
    截面面積A＝200×8×2＋284×6＝4904mm2
    截面在受彎方向的慣性矩I＝79.7×106mm4
    用鋼＝4904×10－6×8×7850＝308kg
    經(jīng)驗算，上述截面的穩(wěn)定臨界彎矩大于荷載引起的彎矩，因此所選截面滿足穩(wěn)定要求。
    現(xiàn)在將上述結(jié)構(gòu)改為一根鉸接柱加上纜風(fēng)拉桿的方案，由上圖可知：
    拉桿力 NT＝10kN/cos60o=20kN
    所需最小面積A＝KN/[σ]＝1.4×20×103/215＝130.2mm2 (2-2)
    K－荷載系數(shù)，
    N－荷載引起的桿件力，
    σ－材料設(shè)計應(yīng)力
    Q235直徑16的拉桿面積為201mm2
    鉸接柱的力，NC＝10kn/tg30o=17.32kn
    試采用圓管截面 102(直徑)×2.5(壁厚)
    面積＝781mm2；回轉(zhuǎn)半徑I＝35.2mm
    長細比λ＝L/r＝8000/35.2＝227.3
    式中L－柱高；r-截面回轉(zhuǎn)半徑
    受壓穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.148
    實際應(yīng)力σ＝KN/A＝1.4×17.32×103/781×0.148＝210N/mm2 （2-3）
    式中，K－荷載系數(shù)，
    N－荷載引起的桿件力，
    A－桿件截面面積
    實際應(yīng)力σ＝210<設(shè)計應(yīng)力＝215N/mm2
    滿足要求：
    實際用鋼＝γΣ(A×L)＝7850×(781×10－6×8＋201×10－6×8/cos30o)
    ＝ 63.6kg
    式中，γ－材料凈重，
    A－桿件截面面積，
    L－桿件長度
    Σ－求和號，指對結(jié)構(gòu)中所有桿件的計算求和。
    鉸接柱加上拉桿支撐的用鋼，僅為懸臂柱用鋼的20.6%。
    以上假定柱頂力是作用在某一個固定的方向。如果力可以作用在任一個方向，例如風(fēng)荷載，則懸臂柱要設(shè)計成為管形或箱形截面。箱形截面較圓形截面有效一些。采用正方箱形截面如下：
    截面慣性矩：I＝73.6×106mm4
    截面彎曲橫量：W＝545×103mm3
    (>521×103mm3，強度計算所需截面模量)
    面積A＝6336mm2
    用鋼＝388kg
    對于鉸接柱要在四個方向拉上纜風(fēng)拉桿，此時，
    用鋼＝A(781×10－6×8＋4×201×10－6×8/cos30o)×7850＝107.3kg
    為懸臂柱用鋼的27%。
    d.從結(jié)構(gòu)變形(剛度)上考慮問題：
    (1)對于’c’中的方管懸臂柱在柱頂作用10KN(1噸)水平力時，柱頂位移δ為：
    δ＝PL3/3EI=10×83×1012 /3×2.05×105×73.6×106＝113.1mm(≈L/70)(2-4)
    式中，P－力，
    L－柱高
    E－彈性模量
    I－截面慣性矩
    (2)對鉸接柱加纜風(fēng)的結(jié)構(gòu)，在同樣荷載作用下，柱頂位移δ為：
    δ＝ΣNNL/EA＝[20×2×8/201×cos30o+17.32×1.732×8/781]×106/2.05×105＝10.5mm (2-5)
    式中， N－荷載引起的桿件力，
    N－單位力在位移方向上引起的桿件力，
    L－桿件長度
    E－彈性模量
    A－桿件截面面積
    Σ－求和號，指對結(jié)構(gòu)中所有桿件的計算求和
    鉸接柱加纜風(fēng)的結(jié)構(gòu)的位移值是懸臂柱結(jié)構(gòu)的10分之一。懸臂柱的柱頂位移過大，是柱高的70分之一。若將柱頂位移控制在柱高的100分之一，即80mm，則柱截面還要加大。需要的截面為310×6mm，面積為7296mm2，8m長的重量為458kg。鉸接柱加上四條纜風(fēng)拉桿的重量僅為其的23.4%。如果將懸臂柱的柱頂位移也控制在10.5mm左右，則方管截面要做到540×8mm。
    從以上的計算比較可見，使用支撐系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)用鋼比不使用支撐系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)用鋼要小得多，從而可節(jié)約建筑造價。但其缺點是支撐系統(tǒng)要占據(jù)一定空間位置，這一點，常與建筑美觀和使用方便產(chǎn)生矛盾。
    一個實際工程例子非常有效地說明了使用支撐系統(tǒng)節(jié)約用鋼的事實。馬來西亞一家設(shè)計事務(wù)所設(shè)計了一幢三層辦公樓，最初設(shè)計采用框架結(jié)構(gòu)抵抗水平力(風(fēng)力和地震力)，平均每平方米的用鋼達到65kg/m2。后改用支撐系統(tǒng)傳遞水平力，平均每平方米的用鋼降到45kg/m2。高層結(jié)構(gòu)的水平力是設(shè)計中要予以考慮的主要問題之一，支撐系統(tǒng)也被廣泛地使用在高層結(jié)構(gòu)設(shè)計中。下面例舉了國內(nèi)外高層結(jié)構(gòu)的一些例子。圖2-6上圖是美國休斯敦的聯(lián)合銀行大廈的立面和結(jié)構(gòu)體系圖。圖2-6下圖是該大廈支撐體系的大樣圖。圖2-7是香港中銀大廈和廣州某大樓的結(jié)構(gòu)體系圖。這些圖說明了支撐體系在高層中的運用。
    因此，當(dāng)銷售人員與業(yè)主討論結(jié)構(gòu)布局等問題時，應(yīng)該說明支撐體系的優(yōu)越性和經(jīng)濟性。有一點應(yīng)予注意，對于雙跨和多跨廠房結(jié)構(gòu)，邊跨必須布置縱向柱間支撐的要求，已在前面提到，中間跨在原則上亦應(yīng)布置縱向柱間支撐，只有當(dāng)兩跨跨度之和較小(例如小于40M)，且無吊車荷載，而邊跨剛度相對較大時，經(jīng)計算后可以略去中間跨的柱間支撐。