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    鋼鐵工業(yè)給水排水設(shè)計手冊篇一
    在鋼鐵工業(yè)中，需要進(jìn)行水處理的系統(tǒng)主要是：
    (1)煉鐵廠：高爐、熱風(fēng)爐冷卻凈循環(huán)水處理系統(tǒng)；高爐煤氣洗滌水濁循環(huán)系統(tǒng)；高爐爐渣水循環(huán)系統(tǒng)；鼓風(fēng)機站凈循環(huán)水處理系統(tǒng)。
    (2)煉鋼廠：氧氣轉(zhuǎn)爐煙氣凈化污水處理系統(tǒng)；轉(zhuǎn)爐間接冷卻循環(huán)水處理系統(tǒng)；電爐凈循環(huán)冷卻水系統(tǒng)；轉(zhuǎn)爐軟化冷卻水系統(tǒng)；電爐軟水冷卻水系統(tǒng)；轉(zhuǎn)爐污泥處理系統(tǒng)；電爐真空處理污水處理系統(tǒng)。
    (3)連鑄廠：結(jié)晶器軟水閉路循環(huán)水系統(tǒng)；二次冷卻濁循環(huán)水系統(tǒng)；污泥脫水處理系統(tǒng)。
    (4)熱軋廠：熱軋凈循環(huán)水處理系統(tǒng)；熱軋濁循環(huán)水處理系統(tǒng)；過濾器反洗水處理系統(tǒng)；含油、含乳化液廢水處理系統(tǒng)；污泥處理系統(tǒng)。
    (5)冷軋廠：間接冷卻開路循環(huán)水處理系統(tǒng)；酸堿廢水處理系統(tǒng)；含油、含乳化液廢水處理系統(tǒng)；污泥處理系統(tǒng)。
    水處理劑中用量較大的有三類：絮凝劑；殺菌滅藻劑；阻垢緩蝕劑。絮凝劑亦稱混凝劑，其作用是澄凝水中的懸浮物，降低水的濁度，通常用無機鹽絮凝劑添加少量有機高分子絮凝劑，溶于水中與所處理水均勻混合而使懸浮物大部沉降。殺菌滅藻劑亦稱殺生劑，其作用是控制或清除水中的細(xì)菌和水藻。阻垢緩蝕劑主要用于循環(huán)冷卻水中，提高水的濃縮倍數(shù)，降低排污量以實現(xiàn)節(jié)水，并降低換熱器和管道的結(jié)垢和腐蝕。
    針對鋼鐵工業(yè)的特點，水處理劑的使用需注意以下幾點：
    （1）在鋼鐵企業(yè)中，具有高熱流密度的設(shè)備較多，這與化工工業(yè)有著顯著的不同。因此，開發(fā)應(yīng)用耐高溫、低公害或無公害的阻垢緩蝕劑，是鋼鐵工業(yè)水處理劑的研發(fā)方向之一。
    （2）結(jié)垢堵塞問題突出。高爐煤氣洗滌循環(huán)水的水質(zhì)成分很復(fù)雜，由于礦石中氧化鈣的溶入，造成管道結(jié)垢，噴頭堵塞，影響生產(chǎn)正常運行。在轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中，投入造渣劑石灰，部分石灰細(xì)粉被煙氣帶出，在煙氣洗滌塔中與循環(huán)水生成氫氧化鈣，隨后與煙氣中的二氧化碳反應(yīng)生成碳酸鈣，造成洗滌塔中噴嘴堵塞，輸水管道斷面減少，阻力增加，浪費能源。在高爐煤氣洗滌和轉(zhuǎn)爐煙氣凈化濁循環(huán)水中，也需要解決洗滌水中大量懸浮物以及嚴(yán)重結(jié)垢問題。這些方面均需要開發(fā)優(yōu)質(zhì)的聚凝劑、分散劑及除硬穩(wěn)定劑。
    （3）連鑄及軋鋼濁循環(huán)水主要是細(xì)小的氧化鐵皮懸浮物及循環(huán)水中油的去除問題。這類循環(huán)水的水處理工藝是沉淀、除油、過濾、冷卻。水處理藥劑主要采用絮凝劑、助凝劑、除油劑及少量的阻垢分散劑等。目前國內(nèi)生產(chǎn)的絮凝劑主要是鋁鹽及鐵鹽，助凝劑主要是聚丙烯酰胺類高分子藥劑。與國外同類產(chǎn)品相比，使用效果較差。因此，開發(fā)適用于鋼鐵企業(yè)的高效絮凝劑、助凝劑、除油劑是當(dāng)務(wù)之急。
    鋼鐵工業(yè)給水排水設(shè)計手冊篇二
    西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)：企業(yè)亟須創(chuàng)新求發(fā)
    展
    http:/// 2011年11月02日09:41 中國不銹鋼網(wǎng)
    生意社2011年11月02日訊
    去年7月5日至6日召開的西部大開發(fā)工作會議，掀起了新一輪最高規(guī)格的西部大開發(fā)。近年來的實踐表明，借助于國家西部大開發(fā)的強勁拉動和國家支持西部地區(qū)鋼鐵工業(yè)適度發(fā)展的歷史機遇，西北地區(qū)的鋼材消費需求強度和每年的增速均高于全國平均水平。
    近期，西北各省區(qū)相繼公布了“十二五”發(fā)展規(guī)劃目標(biāo)，到2015年，西北地區(qū)的鋼材年消費總量將達(dá)到6000萬噸。僅2011年，西北地區(qū)的鋼材消費總量預(yù)計就將達(dá)到3000萬噸以上。“十二五”期間，由于投資的持續(xù)增長，西北地區(qū)鋼產(chǎn)量也將由2010年末的2000萬噸增長到“十二五”末的近6000萬噸水平，凈增
    4000萬噸。
    “西北地區(qū)的鋼鐵工業(yè)作為西北各省區(qū)經(jīng)濟(jì)成長的支柱產(chǎn)業(yè)，將直接受惠于這一有利于西部經(jīng)濟(jì)持續(xù)成長的大的戰(zhàn)略?！眲倓傋呱细拭C省副省長崗位的原酒鋼集團(tuán)董事長虞海燕曾這樣表示。
    西部大開發(fā)帶動區(qū)域市場需求
    2011年初的兩會期間，國家定下大力發(fā)展西部地區(qū)基礎(chǔ)建設(shè)的政策方針，在“十二五”規(guī)劃當(dāng)中全力支持西部地區(qū)的基礎(chǔ)建設(shè)發(fā)力。城建、交通等基建需要的大量建筑用鋼需求直接刺激當(dāng)?shù)丶捌渲苓吺∈袖搩r的上漲。
    今年以來，新疆、甘肅等省市建筑鋼材價格高于全國市場。青海、甘肅、陜西等地鋼材市場庫存幾乎處于零水平線。究其原因，主要是得益于當(dāng)?shù)鼗A(chǔ)建設(shè)的全面展開，大量的建筑用鋼實際需求拉動了鋼價
    上漲。
    住建部公布的信息顯示，今年1~8月份，全國城鎮(zhèn)保障性住房和棚戶區(qū)改造住房已實物開工868萬套，開工率為86%。開工率超過全國平均水平或與全國平均水平持平的有19個省(區(qū)、市)，西北主要省區(qū)均在列。其中，陜西的開工率超過100%，甘肅為98%，寧夏為97%，新疆生產(chǎn)建設(shè)兵團(tuán)為92%，新疆維吾爾自治區(qū)為91%。筆者在陜西了解到，今年上半年，陜西省財政通過預(yù)算安排最大化、成立融資新平臺、加快支出進(jìn)度、強化資金監(jiān)管等4項舉措，破解保障性安居工程資金瓶頸，上半年項目開工率達(dá)到101.1%，既為完成保障性住房建設(shè)任務(wù)量奠定了堅實的基礎(chǔ)，同時也為當(dāng)?shù)亟ㄖ摬奶峁┝朔€(wěn)定的需求。
    據(jù)西部相關(guān)省區(qū)發(fā)改委分析，在中東部地區(qū)建筑工程因高溫有所放慢的同時，西部地區(qū)基建工程在7月份卻進(jìn)入了施工旺季，開工項目不斷增加，直接導(dǎo)致建筑用鋼需求量的直線上漲。截至目前，線材等主要建筑用鋼價格繼續(xù)在此前的基礎(chǔ)上保持相當(dāng)?shù)臐q勢。未來5年內(nèi)基礎(chǔ)工程建設(shè)的腳步不會出現(xiàn)停頓，西部地區(qū)工程建設(shè)將持續(xù)進(jìn)行，建筑用鋼需求量將依然保持高位增長。與此同時，央企援疆建設(shè)重點圍繞新疆大型油氣生產(chǎn)加工和儲備基地、大型煤炭煤電煤化工基地、大型風(fēng)電基地和“三個大通道”建設(shè)，涉及基建、石油石化、煤炭、電力、冶金等行業(yè)的投資開發(fā)。這些行業(yè)對建材、無縫管、中厚板、硅鋼、風(fēng)電用鋼等鋼材的需求量大，將帶動西北鋼材市場的需求繼續(xù)增長。因此，未來西部地區(qū)特別是新疆地區(qū)的建筑
    鋼材價格將繼續(xù)保持高位運行趨勢。
    西北市場的鋼鐵“大餐”引發(fā)了總產(chǎn)能過剩的全國鋼鐵生產(chǎn)企業(yè)的矚目。
    龐大的用鋼需求僅僅依靠西北地區(qū)的鋼廠和中間商很難滿足其建設(shè)需要。大量建筑用鋼涌向西北地區(qū)，該地區(qū)基本成為全國鋼材凈輸入地。
    如今，西北各大中心城市鋼材市場所集中的鋼材資源，品種、規(guī)格異常豐富，產(chǎn)地眾多。以西安為例，除了酒鋼、八鋼、龍鋼等區(qū)域主導(dǎo)鋼廠之外，包鋼、鞍鋼、武鋼、邯鋼、太鋼、濟(jì)鋼、重鋼、舞鋼等紛紛在西安安營扎寨，海鑫、中陽、文豐、唐山地區(qū)的中小鋼廠資源也不斷涌入。此外，外企也正在以低價資源搶占市場。例如，位于哈薩克斯坦北部卡拉干達(dá)的卡鋼鋼鐵有限公司目前產(chǎn)能為500多萬噸，其主要產(chǎn)品有中型型鋼、小型型鋼、厚板、熱軋板卷、黑鋼板、電鍍錫板和鑄件。新疆、蘭州、西安等市場經(jīng)常能
    見到卡鋼的板帶產(chǎn)品。
    西北地區(qū)鋼企亟須提高競爭力
    目前來看，鋼筋、線材、中厚寬鋼帶、棒材、中板是西北鋼鐵企業(yè)生產(chǎn)量較大的品種，也是區(qū)域市場消費量最大的品種，型材、冷軋薄寬鋼帶等缺口較大。新一輪西部大開發(fā)使得區(qū)域經(jīng)濟(jì)發(fā)展?jié)摿M(jìn)一步釋放，板材、線材、h型鋼等將有較大的需求空間。
    筆者在陜西省鋼鐵業(yè)界調(diào)研發(fā)現(xiàn)，目前國家在西部相當(dāng)多的投資計劃都集中在陜西，而建設(shè)這些項目所需的大量鋼材卻需要從省外購買。陜西鋼鐵工業(yè)的現(xiàn)狀基本反映了整個西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)的發(fā)展水平。因此，“十二五”期間，西北地區(qū)實現(xiàn)地方鋼鐵工業(yè)的科學(xué)發(fā)展責(zé)無旁貸。
    業(yè)內(nèi)人士客觀地分析了陜西鋼鐵面臨的形勢：第一，盡管國家沒有明確鋼鐵企業(yè)享受相關(guān)優(yōu)惠政策，但鋼鐵工業(yè)仍有著較大的發(fā)展空間，鋼材消費增長維持在較高的水平上還將持續(xù)若干年；第二，陜西鋼鐵工業(yè)的結(jié)構(gòu)性矛盾比較突出，特別是高技術(shù)含量和高附加值產(chǎn)品還不能滿足區(qū)域市場需求；第三，鋼鐵工業(yè)發(fā)展的支撐條件如原料、煤炭、運輸、電力等面臨較大壓力，品種、質(zhì)量競爭和環(huán)境壓力也越來越大；第四，鋼鐵產(chǎn)能分散，結(jié)構(gòu)不合理，增長方式粗放，企業(yè)的自主創(chuàng)新能力和戰(zhàn)略管理能力相對較差。
    特別值得關(guān)注的是，當(dāng)前國內(nèi)各大鋼鐵企業(yè)紛紛重組、搬遷，以求達(dá)到與國民經(jīng)濟(jì)、生態(tài)環(huán)境的平衡協(xié)調(diào)發(fā)展。而西北地區(qū)除新疆八鋼并入寶鋼集團(tuán)之外，鋼鐵企業(yè)仍基本上處于單打獨斗的狀態(tài)。陜西鋼鐵集團(tuán)掛牌運作已接近一年，但省內(nèi)3家主要鋼鐵企業(yè)并沒有實現(xiàn)真正意義的聯(lián)合重組。
    西部大開發(fā)新政，使得西北地區(qū)的鋼鐵工業(yè)重新面臨機遇。西北地區(qū)的產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整作為一項戰(zhàn)略性的重大舉措，將是一個循序漸進(jìn)的長期過程。在深入實施新一輪西部大開發(fā)戰(zhàn)略的發(fā)展進(jìn)程中，西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)一定要立足當(dāng)前，著眼未來，把解決眼前的突出問題同實現(xiàn)長遠(yuǎn)發(fā)展目標(biāo)結(jié)合起來，通過產(chǎn)業(yè)結(jié)
    構(gòu)調(diào)整，促進(jìn)區(qū)域經(jīng)濟(jì)社會的全面振興和繁榮。
    在當(dāng)前的形勢下，西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)不僅要應(yīng)對金融危機造成的利潤銳減、資金短缺等困難，還要面臨著淘汰落后產(chǎn)能標(biāo)準(zhǔn)不斷提高、市場競爭加劇的嚴(yán)峻局面。業(yè)內(nèi)人士建議，西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)應(yīng)主動融入到國際、國內(nèi)鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展的大環(huán)境中去，準(zhǔn)確認(rèn)識現(xiàn)有的發(fā)展基礎(chǔ)，分析自己的比較優(yōu)勢，發(fā)展思路要適應(yīng)鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展形勢，發(fā)展理念要緊扣技術(shù)創(chuàng)新和市場競爭的步伐，發(fā)展規(guī)劃要符合國家鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策要求，發(fā)展模式要有企業(yè)自己的特色，項目建設(shè)和結(jié)構(gòu)調(diào)整要立足于市場和資源條件；要正確處理做大與做強的關(guān)系，不與其他企業(yè)比規(guī)模，著力改變高投入低產(chǎn)出的狀況。
    對于西北鋼鐵企業(yè)來說，利用先進(jìn)裝備主動去適應(yīng)市場、開發(fā)市場，積極引入戰(zhàn)略投資者，適時進(jìn)行產(chǎn)權(quán)制度改革，努力轉(zhuǎn)換企業(yè)經(jīng)營機制，提高企業(yè)競爭力，應(yīng)該是一種現(xiàn)實的選擇。
    鋼貿(mào)企業(yè)無序競爭制約鋼市發(fā)展
    同樣，由于歷史和自身等種種原因，就西北地區(qū)鋼材銷售市場而言，也存在著阻礙其發(fā)展的一些因素：其一，鋼材貿(mào)易商尋求自我突破的集體意識不足，沒有意識到自身的優(yōu)勢，缺乏長遠(yuǎn)的規(guī)劃目標(biāo)；其二，鋼材市場的建設(shè)及交易模式相對落后，大多數(shù)的鋼材交易市場基本以出租攤位、存貨運轉(zhuǎn)為主，規(guī)模檔次偏低，同時缺少現(xiàn)代鋼鐵物流的代表如電子商務(wù)、中遠(yuǎn)期合約、物流加工配送、集約化流通等業(yè)態(tài)形式，與國內(nèi)鋼材流通先進(jìn)地區(qū)和鋼鐵集約化整合趨勢不相匹配。其三，鋼材市場信息影響程度較低，由于規(guī)模落后，各大鋼材市場價格、信息的交流與整合程度較低，信息平臺頗顯單薄，基本上沒有話語權(quán)。
    由于看好當(dāng)?shù)氐匿撹F需求，而中東部的鋼鐵產(chǎn)能又明顯過剩，不少中東部地區(qū)的鋼貿(mào)商躍躍欲試，謀劃“西部淘金”，把“十二五”經(jīng)營戰(zhàn)略的重點轉(zhuǎn)向西北地區(qū)。近兩年來，西北地區(qū)也多方引資，建設(shè)了多個鋼
    鐵物流園區(qū)。
    對此，一些業(yè)內(nèi)人士指出，中東部鋼貿(mào)企業(yè)實施經(jīng)營戰(zhàn)略轉(zhuǎn)移，還須考慮很多因素。例如，大量鋼材涌入西北市場，不僅加劇了西北地區(qū)鐵路運輸?shù)膲毫Γ覙O大地提高了鋼材銷售成本。鋼鐵工業(yè)原料、成品運輸量都非常巨大，生產(chǎn)1噸鋼約需要5噸的綜合運輸能力。而在西北地區(qū)經(jīng)?？梢钥吹絻闪邢喾捶较蛐旭偟膶Ａ校贿呇b的是運往甘肅、新疆等地的首鋼線材，另一邊裝的是運往河北的新疆、甘肅線材。在我國，西北地區(qū)鋼材流向東南，西南地區(qū)的鋼材流向東北，東北地區(qū)的鋼材流向全國，這種現(xiàn)象并不鮮見。從唐山運往新疆的鋼材的運費高達(dá)700元/噸，這也從另一個方面導(dǎo)致新疆的鋼材價格普遍高于其他城
    市。
    當(dāng)前，西北地區(qū)由于地廣人稀、經(jīng)濟(jì)欠發(fā)達(dá)、市場容量小等因素，鋼貿(mào)企業(yè)之間的無序競爭不僅將大幅增加鋼材的運輸成本，也制約了鋼鐵工業(yè)經(jīng)濟(jì)效益的增長。這些制約西北鋼鐵工業(yè)健康發(fā)展的因素，應(yīng)
    引起鋼貿(mào)界的廣泛關(guān)注。
    來源：中國冶金報-中國鋼鐵新聞網(wǎng)
    “十二五”西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)將，“厚積薄發(fā)”
    信息來源：互聯(lián)網(wǎng) 發(fā)布時間：2011-5-18
    據(jù)報道，“十二五”期間，借助于國家西部大開發(fā)的強勁拉動和國家支持西部地區(qū)鋼鐵業(yè)適度發(fā)展的歷史機遇，不銹鋼工業(yè)焊管西北地區(qū)鋼鐵企業(yè)將“厚積薄發(fā)”，不銹鋼焊管加快發(fā)展步伐，不銹鋼管進(jìn)一步做強，千方百計地滿足西北地區(qū)經(jīng)濟(jì)增長對鋼材的增長需求不銹鋼。
    據(jù)西北各省區(qū)已經(jīng)公布的“十二五”發(fā)展規(guī)劃目標(biāo)焊管，到2015年鋼管，西北地區(qū)的鋼材年消費總量將達(dá)到6000萬噸班德瑞。屆時該地區(qū)的鋼鐵產(chǎn)能總量也將達(dá)到近6000萬噸班得瑞，產(chǎn)能總量和消費需求總量總體平衡。
    西北地區(qū)是我國鋼鐵工業(yè)發(fā)展較早的地區(qū)。新中國成立以來，西北地區(qū)的鋼鐵工業(yè)從無到有、從小到大、從大到強，為西北地區(qū)的國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)作出了重要貢獻(xiàn)。但是，由于歷史原因，西北地區(qū)鋼鐵產(chǎn)業(yè)總體上發(fā)展速度比較緩慢，到目前為止還沒有一個真正意義上的千萬噸級大型鋼鐵企業(yè)。到2010年底，西北地區(qū)的鋼鐵總產(chǎn)量為2000萬噸左右，僅占我國鋼鐵總產(chǎn)量的3%左右。
    近年來，西北地區(qū)的鋼鐵企業(yè)通過技術(shù)進(jìn)步和自主創(chuàng)新、產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整和升級換代，轉(zhuǎn)變增長方式，加快工藝技術(shù)裝備大型化、自動化和現(xiàn)代化的改造。加快了企業(yè)發(fā)展的步伐。
    同時，由于西北地區(qū)工業(yè)化進(jìn)程加速，整個社會鋼材消費結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，板材、管材等工業(yè)用鋼不斷增加，特別是優(yōu)質(zhì)鋼材的消費需求量不斷增加，這也給西北地區(qū)鋼企的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整帶來了機遇。經(jīng)過多年的努力，西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)已經(jīng)涵蓋碳鋼、特鋼和不銹鋼等，品種涵蓋了線、棒、熱軋板卷、冷軋板、鍍鋅板、彩涂板、無縫石油管等產(chǎn)品，除了鋼軌、超高精度汽車板和家電板等少數(shù)產(chǎn)品還不能生產(chǎn)外，西北鋼企已經(jīng)基本擁有了品種規(guī)格完整的產(chǎn)品體系。經(jīng)過多年的“厚積薄發(fā)”，西北地區(qū)鋼鐵工業(yè)已經(jīng)具備了進(jìn)一步發(fā)展和做強的條件。
    另外，由于西部大開發(fā)的拉動，西北地區(qū)的鋼材消費需求強度和每年的增速均高于全國平均水平。僅2011年，西北地區(qū)的鋼材消費總量預(yù)計就將達(dá)到3000萬噸以上?！笆濉逼陂g，西北地區(qū)鋼產(chǎn)量將由2010年末的2000萬增長到“十二五”末的近6000萬噸水平，凈增4000萬噸。
    在需求的拉動下，西北地區(qū)的鋼鐵產(chǎn)量很可能出現(xiàn)增長，并將產(chǎn)生多個鋼產(chǎn)量在千萬噸級以上的大型鋼鐵企業(yè)，同時推進(jìn)特鋼產(chǎn)品的進(jìn)一步優(yōu)化升級。
    新疆：抓住發(fā)展機遇
    “十二五”期間，新疆的鋼鐵產(chǎn)能或?qū)⒊^3000萬噸。寶鋼集團(tuán)八鋼公司實施“一體兩翼”戰(zhàn)略，投資300億元用于項目的改擴(kuò)建，到2012年，八鋼本部的產(chǎn)能將達(dá)到1000萬噸，南疆拜城鋼鐵基地產(chǎn)能將達(dá)到300萬噸，伊犁鋼鐵項目產(chǎn)能將達(dá)到200萬噸。到“十二五”末，八鋼將形成鋼鐵產(chǎn)能1500萬噸、銷售收入700億元，建成目標(biāo)市場品種、規(guī)格較為齊全、產(chǎn)品系列基本配套的鋼鐵生產(chǎn)基地，成為中國西部和中亞地區(qū)最具競爭力的鋼鐵企業(yè)。新興際華（新興鑄管）金特和鋼公司投資90.2億元的300萬噸特鋼項目，今年初已經(jīng)開工建設(shè)，將建設(shè)4座20萬噸金屬氧化球團(tuán)氣基豎爐、2臺180平方米燒結(jié)機、4座1260立方米高爐、4座120噸轉(zhuǎn)爐等，計劃2013年投產(chǎn)；加上此前的200萬噸鋼鐵產(chǎn)能，2013年金特和鋼公司將達(dá)到500萬噸的規(guī)模。首鋼集團(tuán)伊犁鋼鐵投資200億元的500萬噸鋼鐵項目也在抓緊實施，同時新上燒結(jié)、球團(tuán)、高爐、煉鋼、制氧、棒材、線材、板卷、鋼管項目等。屆時，加上八鋼在伊犁的200萬噸項目，伊犁河谷將崛起一個700萬噸的大型鋼鐵生產(chǎn)基地。與此同時，江西新鋼集團(tuán)在克州的300萬噸特鋼項目、新疆奎屯西姆萊斯合金鋼100萬噸技改工程等也都在加緊建設(shè)，在近兩年內(nèi)將形成產(chǎn)能。4月10日，山東鋼鐵集團(tuán)喀什鋼鐵項目奠基，該項目由山鋼集團(tuán)萊鋼承建，主要建設(shè)1000立方米級高爐、100噸級轉(zhuǎn)爐以及軋鋼生產(chǎn)線，建成后將形成年產(chǎn)300萬噸鐵、鋼、材配套產(chǎn)能，其中，一期建設(shè)100萬噸鐵、鋼、材配套產(chǎn)能。
    甘肅：加快建設(shè)精品基地
    甘肅省酒泉鋼鐵集團(tuán)公司現(xiàn)已具備年產(chǎn)鐵、鋼、材各800萬噸的規(guī)模，形成了碳鋼、不銹鋼兩大生產(chǎn)體系，產(chǎn)品覆蓋線、棒、板、卷等系列和以鋼鐵業(yè)為主、多元化產(chǎn)業(yè)發(fā)展的新格局?！笆濉逼陂g，酒鋼將建設(shè)中國西部一流的千萬噸級現(xiàn)代化鋼鐵聯(lián)合企業(yè)和以鋼鐵為主，適度發(fā)展非鋼產(chǎn)業(yè)和相關(guān)產(chǎn)業(yè)的大型企業(yè)集團(tuán)。到2015年，酒鋼鋼產(chǎn)能將達(dá)到1300萬噸以上，總資產(chǎn)達(dá)到1400億元以上，工業(yè)增加值達(dá)到180億元以上，實現(xiàn)營業(yè)收入1400億元以上，進(jìn)入中國500強企業(yè)前100位。
    陜西：加速鋼鐵企業(yè)整合重組
    “十二五”，陜西省鋼鐵產(chǎn)業(yè)將加快鋼企聯(lián)合重組，加快實施產(chǎn)業(yè)升級和結(jié)構(gòu)調(diào)整，增強核心競爭力。2010年9月29日，由陜西省政府力推的陜西鋼鐵集團(tuán)有限公司掛牌成立，陜西省擁有了產(chǎn)能達(dá)到1000萬噸的鋼鐵企業(yè)，陜西省內(nèi)鋼鐵產(chǎn)業(yè)的整合計劃初步得到實現(xiàn)。與此同時，新組建的陜西鋼鐵集團(tuán)也將以漢中鋼鐵有限責(zé)任公司為平臺，進(jìn)一步加快推進(jìn)漢中鋼鐵集團(tuán)有限公司和陜西略鋼公司、略鋼廠的重組工作，從而最終在漢中形成500萬噸鋼的綜合產(chǎn)能。屆時，陜西龍鋼集團(tuán)的整合產(chǎn)鋼能力將達(dá)到千萬噸以上，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)也將進(jìn)一步增強。陜西鋼鐵集團(tuán)“十二五”發(fā)展規(guī)劃明確，到2015年末，該企業(yè)的鋼產(chǎn)量將達(dá)到1000萬噸以上，營業(yè)收入達(dá)到500億元以上，進(jìn)入國家重點大型鋼鐵企業(yè)行列。
    青海：增強資源支撐能力
    青海省“十二五”的發(fā)展目標(biāo)是：做精做強鋼鐵工業(yè)，支持開發(fā)利用低品位、難選冶鐵礦資源，加強共伴生鐵礦資源的回收利用，增強資源支撐能力。青海省將加強對現(xiàn)有生產(chǎn)工藝的技術(shù)改造，促進(jìn)產(chǎn)品升級換代，穩(wěn)定和鞏固特鋼生產(chǎn)能力，規(guī)劃建設(shè)百萬噸不銹鋼項目，立足省內(nèi)外資源和市場，加快推進(jìn)鋼鐵產(chǎn)業(yè)一體化項目，建設(shè)西部新的特鋼生產(chǎn)基地；加快產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整，淘汰落后產(chǎn)能，推進(jìn)聯(lián)合兼并重組，提高產(chǎn)業(yè)集中度。
    鋼鐵工業(yè)給水排水設(shè)計手冊篇三
    ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
    | 公司名稱:
    |
    |
    |
    |
    建筑結(jié)構(gòu)的總信息
    |
    |
    satwe 中文版
    |
    |
    2011年9月29日15時29分
    |
    |
    文件名:
    |
    |
    |
    |工程名稱 : 設(shè)備用房及中間池
    設(shè)計人 :
    |工程代號 :
    校核人 :
    日期:2011/ 5/ 7 |
    ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
    總信息..............................................結(jié)構(gòu)材料信息:
    鋼砼結(jié)構(gòu)
    混凝土容重(kn/m3):
    gc
    = 25.00
    鋼材容重(kn/m3):
    gs
    = 78.00
    水平力的夾角(rad):
    arf =
    0.00
    地下室層數(shù):
    mbase=
    豎向荷載計算信息:
    按模擬施工1加荷計算
    風(fēng)荷載計算信息:
    計算x,y兩個方向的風(fēng)荷載
    地震力計算信息:
    計算x,y兩個方向的地震力
    “規(guī)定水平力”計算方法:
    樓層剪力差方法(規(guī)范方法)
    特殊荷載計算信息:
    不計算
    結(jié)構(gòu)類別:
    剪力墻結(jié)構(gòu)
    裙房層數(shù):
    mannex=
    0
    轉(zhuǎn)換層所在層號：
    mchange=
    0
    嵌固端所在層號：
    mqiangu=
    墻元細(xì)分最大控制長度(m)
    dmax=
    1.00
    墻元網(wǎng)格:
    側(cè)向出口結(jié)點
    是否對全樓強制采用剛性樓板假定
    否
    強制剛性樓板假定是否保留板面外剛度
    否
    墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點
    是
    采用的樓層剛度算法
    層間剪力比層間位移算法
    結(jié)構(gòu)所在地區(qū)
    全國
    風(fēng)荷載信息..........................................修正后的基本風(fēng)壓(kn/m2):
    wo =
    0.35
    風(fēng)荷載作用下舒適度驗算風(fēng)壓:
    woc=
    0.35
    地面粗糙程度:
    b 類
    結(jié)構(gòu)x向基本周期（秒）:
    t1 =
    0.07
    結(jié)構(gòu)y向基本周期（秒）:
    t2 =
    0.07
    是否考慮風(fēng)振:
    是
    風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的阻尼比(%):
    wdamp=
    5.00
    |
    風(fēng)荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%):
    wdampc=
    2.00
    構(gòu)件承載力設(shè)計時考慮橫風(fēng)向風(fēng)振影響:
    否
    承載力設(shè)計時風(fēng)荷載效應(yīng)放大系數(shù):
    wenl=
    1.00
    體形變化分段數(shù):
    mpart=
    各段最高層號:
    nsti =
    各段體形系數(shù):
    usi =
    1.30
    地震信息............................................振型組合方法(cqc耦聯(lián);srss非耦聯(lián))
    cqc
    計算振型數(shù):
    nmode=
    地震烈度:
    naf =
    7.00
    場地類別:
    kd =ii
    設(shè)計地震分組:
    三組
    特征周期
    tg =
    0.45
    地震影響系數(shù)最大值
    rmax1 =
    0.08
    用于12層以下規(guī)則砼框架結(jié)構(gòu)薄弱層驗算的
    地震影響系數(shù)最大值
    rmax2 =
    0.50
    框架的抗震等級:
    nf =
    0
    剪力墻的抗震等級:
    nw =
    鋼框架的抗震等級:
    ns =
    抗震構(gòu)造措施的抗震等級:
    ngzdj =不改變
    活荷重力荷載代表值組合系數(shù):
    rmc =
    0.50
    周期折減系數(shù):
    tc =
    0.95
    結(jié)構(gòu)的阻尼比(%):
    damp =
    5.00
    中震(或大震)設(shè)計:
    mid =不考慮
    是否考慮偶然偏心:
    是
    是否考慮雙向地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng):
    否
    斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震數(shù)
    =
    0
    活荷載信息..........................................考慮活荷不利布置的層數(shù)
    從第 1 到2層
    柱、墻活荷載是否折減
    不折算
    傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折減
    折算
    考慮結(jié)構(gòu)使用年限的活荷載調(diào)整系數(shù)
    1.00
    ------------柱，墻，基礎(chǔ)活荷載折減系數(shù)-------------
    計算截面以上的層數(shù)---------------折減系數(shù)
    1.00
    2---3
    0.85
    4---5
    0.70
    6---8
    0.65
    9---20
    0.60
    > 20
    0.55
    調(diào)整信息........................................梁剛度放大系數(shù)是否按2010規(guī)范取值：
    是
    梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)：
    bt =
    0.85
    梁活荷載內(nèi)力增大系數(shù)：
    bm =
    1.00
    連梁剛度折減系數(shù)：
    blz =
    0.60
    梁扭矩折減系數(shù)：
    tb =
    0.40
    全樓地震力放大系數(shù)：
    rsf =
    1.00
    0.2vo 調(diào)整分段數(shù)：
    vseg =
    第 1段起始和終止層號：
    kq1 = 1, kq2 = 2
    0.2vo 調(diào)整上限：
    kq_l =
    2.00
    框支柱調(diào)整上限：
    kzz_l =
    5.00
    頂塔樓內(nèi)力放大起算層號：
    ntl =
    0
    頂塔樓內(nèi)力放大：
    rtl =
    1.00
    框支剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級:是
    實配鋼筋超配系數(shù)
    cpcoef91 =
    1.15
    是否按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整樓層地震力iauto525 =
    弱軸方向的動位移比例因子
    xi1 =
    0.00
    強軸方向的動位移比例因子
    xi2 =
    0.00
    是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力
    iregu_kzzb =
    0
    強制指定的薄弱層個數(shù)
    nweak =
    0
    薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù)
    weakcoef =
    1.25
    強制指定的加強層個數(shù)
    nstren =
    0
    配筋信息........................................梁箍筋強度(n/mm2):
    jb =
    270
    柱箍筋強度(n/mm2):
    jc =
    270
    墻分布筋強度(n/mm2):
    jwh =
    270
    邊緣構(gòu)件箍筋強度(n/mm2):
    jwb =
    270
    梁箍筋最大間距(mm):
    sb = 100.00
    柱箍筋最大間距(mm):
    sc = 100.00
    墻水平分布筋最大間距(mm):
    swh = 200.00
    墻豎向分布筋最小配筋率(%):
    rwv =
    0.30
    結(jié)構(gòu)底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數(shù): nsw =
    0
    結(jié)構(gòu)底部nsw層的墻豎向分布配筋率:
    rwv1 =
    0.60
    設(shè)計信息........................................結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):
    rwo =
    1.00
    柱計算長度計算原則:
    有側(cè)移
    梁柱重疊部分簡化:
    不作為剛域
    是否考慮 p-delt 效應(yīng)：
    否
    柱配筋計算原則:
    按單偏壓計算
    按高規(guī)或高鋼規(guī)進(jìn)行構(gòu)件設(shè)計:
    否
    鋼構(gòu)件截面凈毛面積比:
    rn =
    0.85
    梁保護(hù)層厚度(mm):
    bcb = 20.00
    柱保護(hù)層厚度(mm):
    aca = 20.00
    剪力墻構(gòu)造邊緣構(gòu)件的設(shè)計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4:
    是
    框架梁端配筋考慮受壓鋼筋:
    是
    結(jié)構(gòu)中的框架部分軸壓比限值按純框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定采用:否
    當(dāng)邊緣構(gòu)件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件: 是
    是否按混凝土規(guī)范b.0.4考慮柱二階效應(yīng):
    否
    荷載組合信息........................................恒載分項系數(shù):
    cdead=
    1.20
    活載分項系數(shù):
    clive=
    1.40
    風(fēng)荷載分項系數(shù):
    cwind=
    1.40
    水平地震力分項系數(shù):
    cea_h=
    1.30
    豎向地震力分項系數(shù):
    cea_v=
    0.50
    特殊荷載分項系數(shù):
    cspy =
    0.00
    活荷載的組合值系數(shù):
    cd_l =
    0.70
    風(fēng)荷載的組合值系數(shù):
    cd_w =
    0.60
    活荷載的重力荷載代表值系數(shù):
    cea_l =
    0.50
    地下信息..........................................土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)(mn/m4):
    mi =
    3.00
    扣除地面以下幾層的回填土約束:
    mmsoil =
    0
    回填土容重(kn/m3):
    gsol = 18.00
    回填土側(cè)壓力系數(shù):
    rsol =
    0.50
    外墻分布筋保護(hù)厚度(mm):
    wcw = 35.00
    室外地平標(biāo)高(m):
    hout =-0.20
    地下水位標(biāo)高(m):
    hwat =-30.00
    室外地面附加荷載(kn/m2):
    qgrd = 15.00
    剪力墻底部加強區(qū)的層和塔信息.......................層號
    塔號
    用戶指定薄弱層的層和塔信息.........................層號
    塔號
    用戶指定加強層的層和塔信息.........................層號
    塔號
    約束邊緣構(gòu)件與過渡層的層和塔信息...................層號
    塔號
    類別
    約束邊緣構(gòu)件層
    約束邊緣構(gòu)件層
    *********************************************************
    *
    各層的質(zhì)量、質(zhì)心坐標(biāo)信息
    *
    *********************************************************
    層號
    塔號
    質(zhì)心 x
    質(zhì)心 y
    質(zhì)心 z
    恒載質(zhì)量
    活載質(zhì)量
    附加質(zhì)量
    質(zhì)量比
    (m)
    (m)
    (t)
    (t)
    12.454
    26.540
    9.200
    129.1
    2.4
    0.0
    0.11
    15.277
    12.157
    5.700
    929.0
    267.4
    0.0
    1.00
    活載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):
    269.818
    恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):
    1058.120
    附加總質(zhì)量(t):
    0.000
    結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量(t):
    1327.938
    恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量包括結(jié)構(gòu)自重和外加恒載
    結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量包括恒載產(chǎn)生的質(zhì)量和活載產(chǎn)生的質(zhì)量和附加質(zhì)量
    活載產(chǎn)生的總質(zhì)量和結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量是活載折減后的結(jié)果(1t = 1000kg)
    *********************************************************
    *
    各層構(gòu)件數(shù)量、構(gòu)件材料和層高
    *
    *********************************************************
    層號(標(biāo)準(zhǔn)層號)
    塔號
    梁元數(shù)
    柱元數(shù)
    墻元數(shù)
    層高
    累計高度
    (混凝土/主筋)
    (混凝土/主筋)
    (混凝土/主筋)
    (m)
    (m)
    1(1)
    25(30/ 360)
    6(30/ 360)
    58(30/ 360)
    5.700
    5.700
    2(2)
    22(30/ 360)
    8(30/ 360)
    0(30/ 360)
    3.500
    9.200
    *********************************************************
    *
    風(fēng)荷載信息
    *
    *********************************************************
    層號
    塔號
    風(fēng)荷載x
    剪力x
    傾覆彎矩x
    風(fēng)荷載y
    剪力y
    傾覆彎矩y
    36.61
    36.6
    128.1
    15.74
    15.7
    55.1
    0.00
    36.6
    336.8
    0.00
    15.7
    144.8
    =============================
    各樓層偶然偏心信息
    =============================
    層號
    塔號
    x向偏心
    y向偏心
    0.05
    0.05
    0.05
    0.05
    =============================
    各樓層等效尺寸(單位:m,m**2)=============================
    層號
    塔號
    面積
    形心x
    形心y
    等效寬b
    等效高h(yuǎn)
    最大寬bmax
    最小寬bmin
    321.41
    14.01
    14.28
    10.42
    33.79
    33.92
    9.98
    96.85
    12.45
    26.54
    6.50
    14.90
    14.90
    6.50
    =============================
    各樓層的單位面積質(zhì)量分布(單位:kg/m**2)=============================
    層號
    塔號
    單位面積質(zhì)量 g[i]
    質(zhì)量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])
    3722.34
    2.74
    1358.12
    1.00
    =============================
    計算信息
    =============================
    計算日期
    : 2011.5.7
    開始時間
    :
    23: 3:39
    可用內(nèi)存
    : 1953.00mb
    第一步: 數(shù)據(jù)預(yù)處理
    第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質(zhì)量等信息
    第三步: 地震作用分析
    第四步: 風(fēng)及豎向荷載分析
    第五步: 計算桿件內(nèi)力
    結(jié)束日期
    : 2011.5.7
    時間
    :
    23: 3:52
    總用時
    :
    0: 0:13
    =============================
    各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息
    floor no
    : 層號
    tower no
    : 塔號
    xstif，ystif
    : 剛心的 x，y 坐標(biāo)值
    alf
    : 層剛性主軸的方向
    xmass，ymass
    : 質(zhì)心的 x，y 坐標(biāo)值
    gmass
    : 總質(zhì)量
    eex，eey
    : x，y 方向的偏心率
    ratx，raty
    : x，y 方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值(剪切剛度)
    ratx1，raty1 : x，y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值
    或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者
    ratx2，raty2
    : x，y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度90%、110%或者150%比值
    110%指當(dāng)本層層高大于相鄰上層層高1.5倍時，150%指嵌固層
    rjx1，rjy1，rjz1: 結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(剪切剛度)
    rjx3，rjy3，rjz3: 結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度(地震剪力與地震層間位移的比)
    =============================
    floor =
    13.7468(m)
    ystif=
    10.3929(m)
    alf =
    -0.0016(degree)
    xmass=
    15.2770(m)
    ymass=
    12.1567(m)
    gmass(活荷折減)= 1463.8303(1196.4033)(t)
    eex =
    0.1736
    eey =
    0.1785
    ratx =
    1.0000
    raty =
    1.0000
    ratx1=
    495.5774
    raty1=
    717.2070
    ratx2=
    513.5983
    raty2=
    743.2872
    薄弱層地震剪力放大系數(shù)= 1.00
    rjx1 = 3.6729e+07(kn/m)rjy1 = 4.3192e+07(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)
    rjx3 = 1.4577e+07(kn/m)rjy3 = 3.7226e+07(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------
    floor =
    12.4536(m)
    ystif=
    25.9915(m)
    alf =
    0.0000(degree)
    xmass=
    12.4536(m)
    ymass=
    26.5399(m)
    gmass(活荷折減)=
    133.9253（131.5345)(t)
    eex =
    0.0000
    eey =
    0.1024
    ratx =
    0.0108
    raty =
    0.0091
    ratx1=
    1.0000
    raty1=
    1.0000
    ratx2=
    1.0000
    raty2=
    1.0000
    薄弱層地震剪力放大系數(shù)= 1.00
    rjx1 = 3.9497e+05(kn/m)rjy1 = 3.9497e+05(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)
    rjx3 = 4.2020e+04(kn/m)rjy3 = 7.4149e+04(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------x方向最小剛度比: 1.0000(第2層第 1塔)y方向最小剛度比: 1.0000(第2層第 1塔)
    ============================== 結(jié)構(gòu)整體抗傾覆驗算結(jié)果
    ==============================
    抗傾覆力矩mr
    傾覆力矩mov
    比值mr/mov
    零應(yīng)力區(qū)(%)
    x風(fēng)荷載
    77716.4
    294.1
    264.25
    0.00 y風(fēng)荷載
    253071.3
    126.4
    2001.61
    0.00 x 地 震
    71874.8
    873.4
    82.30
    0.00 y 地 震
    234049.1
    876.6
    266.99
    0.00
    ============================== 結(jié)構(gòu)舒適性驗算結(jié)果
    ============================== x向順風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)= 0.011 x向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)= 0.002 y向順風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)= 0.004 y向橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)= 0.002
    ============================== 結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果
    ============================== x向剛重比 ejd/gh**2=
    3.48 y向剛重比 ejd/gh**2=
    6.16 該結(jié)構(gòu)剛重比ejd/gh**2大于1.4,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算
    該結(jié)構(gòu)剛重比ejd/gh**2大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)
    **********************************************************************
    *
    樓層抗剪承載力、及承載力比值
    *
    **********************************************************************
    ratio_bu: 表示本層與上一層的承載力之比
    --------
    層號
    塔號
    x向承載力
    y向承載力
    ratio_bu:x,y
    --------
    0.5315e+03 0.5508e+03
    1.00
    1.00
    0.1658e+05 0.1927e+05 31.19 34.98
    x方向最小樓層抗剪承載力之比:
    1.00 層號: 2 塔號: 1
    y方向最小樓層抗剪承載力之比:
    1.00 層號: 2 塔號: 1
    ========================
    周期、地震力與振型輸出文件
    (vss求解器)
    ========================
    考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、x,y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)
    振型號
    周 期
    轉(zhuǎn) 角
    平動系數(shù)(x+y)
    扭轉(zhuǎn)系數(shù)
    0.3562
    0.16
    0.98(0.98+0.00)
    0.02
    0.2672
    134.27
    0.03(0.02+0.02)
    0.97
    0.2649
    89.14
    0.98(0.00+0.98)
    0.02
    地震作用最大的方向 =
    0.242(度)
    ==============
    僅考慮 x 向地震作用時的地震力
    floor : 層號
    tower : 塔號
    f-x-x : x 方向的耦聯(lián)地震力在 x 方向的分量
    f-x-y : x 方向的耦聯(lián)地震力在 y 方向的分量
    f-x-t : x 方向的耦聯(lián)地震力的扭矩
    振型
    的地震力
    ------------------------
    floor
    tower
    f-x-x
    f-x-y
    (kn)
    (kn)
    105.92
    0.30
    2.58
    -0.08
    振型
    的地震力
    ------------------------
    floor
    tower
    f-x-x
    f-x-y
    (kn)
    (kn)
    1.83
    -1.88
    0.04
    -0.03
    振型
    的地震力
    ------------------------
    floor
    tower
    f-x-x
    f-x-y
    (kn)
    (kn)
    0.03
    1.88
    0.01
    0.03
    各振型作用下 x 方向的基底剪力
    ------------------------
    振型號
    剪力(kn)
    108.50
    1.87
    0.03
    各層 x 方向的作用力(cqc)
    floor
    : 層號
    tower
    : 塔號
    fx
    : x 向地震作用下結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)力
    vx
    : x 向地震作用下結(jié)構(gòu)的樓層剪力
    mx
    : x 向地震作用下結(jié)構(gòu)的彎矩
    static fx: 靜力法 x 向的地震力
    f-x-t(kn-m)-77.50-22.14 f-x-t(kn-m)76.11
    1.03 f-x-t(kn-m)
    1.39-0.09
    ----------------------------
    floor
    tower
    fx
    vx(分塔剪重比)(整層剪重比)
    mx
    static fx
    (kn)
    (kn)
    (kn-m)
    (kn)
    (注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu))
    106.13
    106.13(8.07%)
    (8.07%)
    371.46
    15.86
    2.59
    108.72(0.82%)
    (0.82%)
    89.37
    抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的x向樓層最小剪重比 =
    1.60%
    x 方向的有效質(zhì)量系數(shù):
    99.53%
    ==============
    僅考慮 y 向地震時的地震力
    floor : 層號
    tower : 塔號
    f-y-x : y 方向的耦聯(lián)地震力在 x 方向的分量
    f-y-y : y 方向的耦聯(lián)地震力在 y 方向的分量
    f-y-t : y 方向的耦聯(lián)地震力的扭矩
    振型
    的地震力
    ------------------------
    floor
    tower
    f-y-x
    f-y-y
    f-y-t
    (kn)
    (kn)
    (kn-m)
    0.22
    0.00
    -0.16
    0.01
    0.00
    -0.05
    振型
    的地震力
    ------------------------
    floor
    tower
    f-y-x
    f-y-y
    f-y-t
    (kn)
    (kn)
    (kn-m)
    -1.86
    1.91
    -77.49
    -0.04
    0.03
    -1.04
    振型
    的地震力
    ------------------------
    floor
    tower
    f-y-x
    f-y-y
    f-y-t
    991.16
    (kn)
    (kn)
    (kn-m)
    1.57
    105.25
    78.10
    0.34
    1.95
    -5.03
    各振型作用下 y 方向的基底剪力
    ------------------------
    振型號
    剪力(kn)
    0.00
    1.94
    107.20
    各層 y 方向的作用力(cqc)
    floor
    : 層號
    tower
    : 塔號
    fy
    : y 向地震作用下結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)力
    vy
    : y 向地震作用下結(jié)構(gòu)的樓層剪力
    my
    : y 向地震作用下結(jié)構(gòu)的彎矩
    static fy: 靜力法 y 向的地震力
    ----------------------------
    floor
    tower
    fy
    vy(分塔剪重比)(整層剪重比)
    my
    static fy
    (kn)
    (kn)
    (kn-m)
    (kn)
    (注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu))
    107.15
    107.15(8.15%)
    (8.15%)
    375.02
    15.86
    1.98
    109.12(0.82%)
    (0.82%)
    997.02
    89.37
    抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的y向樓層最小剪重比 =
    1.60%
    y 方向的有效質(zhì)量系數(shù):
    99.50%
    ==========各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況 [抗震規(guī)范(5.2.5)驗算]==========
    層號
    塔號
    x向調(diào)整系數(shù)
    y向調(diào)整系數(shù)
    1.000
    1.000
    1.000
    1.000
    **本文件結(jié)果是在地震外力cqc下的統(tǒng)計結(jié)果，
    ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
    |公司名稱:
    |
    |
    |
    |
    satwe 位移輸出文件
    |
    |
    文件 名稱:
    |
    |
    |
    | 工程名稱:
    設(shè)計人:
    |
    | 工程代號:
    校核人:
    日期:2011/ 5/ 7 |
    ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////
    所有位移的單位為毫米
    floor
    : 層號
    tower
    : 塔號
    jmax
    : 最大位移對應(yīng)的節(jié)點號
    jmaxd
    : 最大層間位移對應(yīng)的節(jié)點號
    max-(z): 節(jié)點的最大豎向位移
    h
    : 層高
    max-(x)，max-(y)
    : x,y方向的節(jié)點最大位移
    ave-(x)，ave-(y)
    : x,y方向的層平均位移
    max-dx，max-dy
    : x,y方向的最大層間位移
    ave-dx，ave-dy
    : x,y方向的平均層間位移
    ratio-(x),ratio-(y): 最大位移與層平均位移的比值
    ratio-dx,ratio-dy : 最大層間位移與平均層間位移的比值
    max-dx/h，max-dy/h : x,y方向的最大層間位移角
    dxr/dx,dyr/dy
    : x,y方向的有害位移角占總位移角的百分比例
    ratio_ax,ratio_ay : 本層位移角與上層位移角的1.3倍及上三層平均位移角的1.2倍的比值的大者
    x-disp，y-disp，z-disp:節(jié)點x,y,z方向的位移
    === 工況=== x 方向地震作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    576
    3.03
    2.61
    1.17
    3500.576
    3.01
    2.59
    1.16
    1/1162.97.4%
    1.00
    561
    0.02
    0.01
    1.00
    5700.561
    0.02
    0.01
    1.00
    1/9999.64.6%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/1162.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.17(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.16(第2層第 1塔)
    === 工況=== x+ 偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    576
    2.75
    2.58
    1.06
    3500.576
    2.73
    2.57
    1.06
    1/1284.98.7%
    1.00
    561
    0.02
    0.01
    1.00
    5700.561
    0.02
    0.01
    1.00
    1/9999.64.9%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/1284.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.06(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.06(第2層第 1塔)
    === 工況=== x-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    576
    3.32
    2.63
    1.27
    3500.576
    3.30
    2.61
    1.27
    1/1061.96.1%
    1.00
    561
    0.02
    0.01
    1.00
    5700.561
    0.02
    0.01
    1.00
    1/9999.64.3%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/1061.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.27(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.27(第2層第 1塔)
    === 工況=== y 方向地震作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    564
    1.45
    1.45
    1.00
    3500.566
    1.45
    1.45
    1.00
    1/2422.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.6%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/2422.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.00(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)
    === 工況=== y+ 偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    566
    1.50
    1.45
    1.03
    3500.566
    1.50
    1.44
    1.03
    1/2341.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.9%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/2341.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.03(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
    === 工況=== y-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    564
    1.50
    1.45
    1.04
    3500.564
    1.50
    1.45
    1.03
    1/2340.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.3%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/2340.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.04(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
    === 工況=== x 方向風(fēng)荷載作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    576
    0.96
    0.89
    1.08
    3500.576
    0.95
    0.88
    1.08
    1/3687.98.8%
    1.00
    561
    0.01
    0.00
    1.00
    5700.561
    0.01
    0.00
    1.00
    1/9999.69.8%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/3687.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.08(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.08(第2層第 1塔)
    === 工況=== y 方向風(fēng)荷載作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    564
    0.21
    0.21
    1.00
    3500.576
    0.21
    0.21
    1.00
    1/9999.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.6%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/9999.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.00(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)
    === 工況=== 豎向恒載作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(z)
    574
    -4.23
    457
    -0.92
    === 工況 10 === 豎向活載作用下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(z)
    570
    -0.47
    559
    -0.46
    === 工況 11 === x 方向地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    576
    2.77
    2.57
    1.08
    3500.576
    2.75
    2.56
    1.08
    1/1272.98.8%
    1.00
    561
    0.02
    0.01
    1.00
    5700.561
    0.02
    0.01
    1.00
    1/9999.69.9%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/1272.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.08(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.08(第2層第 1塔)
    === 工況 12 === x+偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    564
    2.62
    2.55
    1.03
    3500.564
    2.61
    2.54
    1.03
    1/1340.99.9%
    1.00
    561
    0.02
    0.01
    1.00
    5700.561
    0.02
    0.01
    1.00
    1/9999.70.6%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/1340.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.03(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
    === 工況 13 === x-偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(x)
    ave-(x)
    ratio-(x)
    h
    jmaxd
    max-dx
    ave-dx
    ratio-dx
    max-dx/h
    dxr/dx
    ratio_ax
    576
    3.06
    2.59
    1.18
    3500.576
    3.04
    2.58
    1.18
    1/1152.97.5%
    1.00
    561
    0.02
    0.01
    1.00
    5700.561
    0.02
    0.01
    1.00
    1/9999.69.1%
    0.00
    x方向最大層間位移角:
    1/1152.(第2層第 1塔)
    x方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.18(第2層第 1塔)
    x方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.18(第2層第 1塔)
    === 工況 14 === y 方向地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    564
    1.45
    1.45
    1.00
    3500.564
    1.45
    1.44
    1.00
    1/2419.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.6%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/2419.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.00(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.00(第2層第 1塔)
    === 工況 15 === y+偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    566
    1.50
    1.45
    1.03
    3500.566
    1.49
    1.44
    1.03
    1/2344.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.8%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/2344.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.03(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.03(第2層第 1塔)
    === 工況 16 === y-偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移
    floor tower
    jmax
    max-(y)
    ave-(y)
    ratio-(y)
    h
    jmaxd
    max-dy
    ave-dy
    ratio-dy
    max-dy/h
    dyr/dy
    ratio_ay
    564
    1.50
    1.45
    1.04
    3500.564
    1.50
    1.45
    1.04
    1/2337.99.9%
    1.00
    413
    0.00
    0.00
    1.00
    5700.413
    0.00
    0.00
    1.00
    1/9999.97.3%
    0.00
    y方向最大層間位移角:
    1/2337.(第2層第 1塔)
    y方向最大位移與層平均位移的比值:
    1.04(第2層第 1塔)
    y方向最大層間位移與平均層間位移的比值: 1.04(第2層第 1塔)
    超配筋信息
    ---------------------------
    |
    第2 層配筋、驗算
    |
    ---------------------------
    ---------------------------
    |
    第1 層配筋、驗算
    ---------------------------
    池壁
    1（調(diào)節(jié)池）計算結(jié)果
    軟件名稱：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計（ses2.0，廣州市設(shè)計院編制）
    遵循規(guī)范1：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 gb50010-2002
    遵循規(guī)范2：《人民防空地下室設(shè)計規(guī)范》 gb50038-94
    計算方法：一維桿件有限元法。
    水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)
    土壓力分項系數(shù)=1.0, 水壓力分項系數(shù) = 1.0
    裂縫寬度wmax=0.2mm，堆載p=15kn/m*m, c=30mm
    土層分布及力學(xué)性能詳?shù)叵率医Y(jié)構(gòu)簡圖。
    第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高l=5.6m
    混凝土強度：c30, 縱筋fy=360mpa
    無人防組合強度計算結(jié)果(最小配筋率umin=0.20%)：
    上支座
    跨中
    下支座
    m=
    0.0
    59.4
    -128.0
    as=
    0
    655
    1472
    裂縫驗算結(jié)果：
    上支座
    跨中
    下支座
    m=
    0.0
    59.4
    -128.0
    as=
    0
    1176
    3164
    池壁2（生物池）計算結(jié)果
    軟件名稱：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計（ses2.0，廣州市設(shè)計院編制）
    遵循規(guī)范1：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 gb50010-2002
    遵循規(guī)范2：《人民防空地下室設(shè)計規(guī)范》 gb50038-94
    計算方法：一維桿件有限元法。
    水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)
    土壓力分項系數(shù)=1.0, 水壓力分項系數(shù) = 1.0
    裂縫寬度wmax=0.2mm，堆載p=15kn/m*m, c=30mm
    土層分布及力學(xué)性能詳?shù)叵率医Y(jié)構(gòu)簡圖。
    第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高l=5.2m
    混凝土強度：c30, 縱筋fy=360mpa
    無人防組合強度計算結(jié)果(最小配筋率umin=0.20%)：
    上支座
    跨中
    下支座
    m=
    0.0
    48.5
    -104.3
    as=
    0
    532
    1182
    裂縫驗算結(jié)果：
    上支座
    跨中
    下支座
    m=
    0.0
    48.5
    -104.3
    as=
    0
    917
    2525
    池壁3（中間池、設(shè)備用房及格柵池）外墻計算結(jié)果
    軟件名稱：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計（ses2.0，廣州市設(shè)計院編制）
    遵循規(guī)范1：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 gb50010-2002
    遵循規(guī)范2：《人民防空地下室設(shè)計規(guī)范》 gb50038-94
    計算方法：一維桿件有限元法。
    水土壓力模式：靜止土壓力(水土分算)
    土壓力分項系數(shù)=1.0, 水壓力分項系數(shù) = 1.0
    裂縫寬度wmax=0.2mm，堆載p=15kn/m*m, c=30mm
    土層分布及力學(xué)性能詳?shù)叵率医Y(jié)構(gòu)簡圖。
    第層外墻, 墻厚h= 300mm, 層高l=4.8m
    混凝土強度：c30, 縱筋fy=360mpa
    無人防組合強度計算結(jié)果(最小配筋率umin=0.20%)：
    上支座
    跨中
    下支座
    m=
    0.0
    39.1
    -83.7
    as=
    0
    426
    936
    裂縫驗算結(jié)果：
    上支座
    跨中
    下支座
    m=
    0.0
    39.1
    -83.7
    as=
    0
    738
    1879
    鋼鐵工業(yè)給水排水設(shè)計手冊篇四
    中國是世界上生產(chǎn)鋼鐵最多的國家。這個重工業(yè)的特點是重要的水耗量和數(shù)量眾多的雨水有關(guān)的環(huán)境災(zāi)害。這這項研究中，我們提出了水足跡的使用，以代替常規(guī)指標(biāo)（每頓鋼鐵的淡水消耗(fmc)，或者每噸鋼鐵的水耗量（wc））。以中國東部的一個鋼廠為例，我們建立了一個水足跡計算模型，包括直接和虛擬水足跡。然后利用系統(tǒng)邊界分析方法提出建立一個常見、可行的工業(yè)水足跡評價方法。具體地說，我們從生命周期評價的角度分析了鋼鐵行業(yè)的特點。以水足跡計算的結(jié)果為基礎(chǔ)進(jìn)行水風(fēng)險評估。選中鋼廠水消費（藍(lán)水）足跡為2.24*107m3，包括虛擬水和2011年為6.5 * 108m3的理論水污染（灰水）足跡，表明這個企業(yè)對水環(huán)境構(gòu)成了嚴(yán)重的威脅。對藍(lán)水和灰水足跡分別進(jìn)行計算以提供更詳細(xì)的水風(fēng)險信息，而不是添加對環(huán)境沒有那么重要的這兩個指標(biāo)。1 簡介
    水和能源對煉鋼來說是至關(guān)重要的組成部分。中國鐵的主要生產(chǎn)地，因此對國際鋼鐵工業(yè)的發(fā)展起到了重要的作用。表1列舉了2008到2010年的鋼鐵主要生產(chǎn)國的鋼產(chǎn)量。2004年，中國鋼鐵行業(yè)水耗量是4*109m3，占了年度工業(yè)水耗量的10%。鋼鐵行業(yè)通過廢水排放嚴(yán)重影響了當(dāng)?shù)氐乃h(huán)境。廢水中有毒污染物種類很多，比如未溶解金屬包括cd、石油衍生物、揮發(fā)性酚和砷等等。因此，鋼鐵行業(yè)嚴(yán)重影響了當(dāng)?shù)?、地區(qū)乃至全球的水資源，并且面臨很高的水風(fēng)險?，F(xiàn)在，鋼鐵行業(yè)使用噸鋼淡水耗量（fwc）,噸鋼水耗量（wc）等指標(biāo)。噸鋼淡水耗量指生產(chǎn)1噸鋼鐵消耗的淡水量。這里面的淡水指的是進(jìn)入鋼廠水系統(tǒng)的新鮮自來水，地下水和地表水，不包括用于冷卻的循環(huán)水。噸鋼水耗量值生產(chǎn)1噸鋼鐵所用的所有水，包括回收水和再生水。
    fwc和wc相對來說簡單實用。但是它們僅僅反映了鋼鐵行業(yè)的直接水耗量，并且忽略了虛擬水耗量和廢水污染。虛擬水的概念由allan于1998年提出，指的是輸入當(dāng)前進(jìn)程所需要生產(chǎn)的水。舉個例子，對鋼廠來說，發(fā)電所需要的水會被認(rèn)為是這個企業(yè)的虛擬水。高成康等學(xué)者利用物質(zhì)流分析方法針對鋼鐵企業(yè)的水利用建立了一套評價指標(biāo)體系。其指標(biāo)系統(tǒng)包括噸鋼wc、噸鋼fwc、噸鋼回收wc以及噸鋼水損失。這套指標(biāo)被用來評估中國大鋼廠的用水現(xiàn)狀，并且找出目前wc中存在的問題。然而，這套方法沒有考慮虛擬水在能量支出方面和其他生產(chǎn)支出（源自供應(yīng)鏈）的影響，而且忽視了廢水排放產(chǎn)生的環(huán)境影響。因此，需要建立一套綜合的指標(biāo)體系以評價鋼鐵行業(yè)在水資源和水風(fēng)險方面的壓力。水足跡的概念由hoekstra提出，它指的是wc的總和以及凈輸入虛擬水，可以從過程、工廠、工業(yè)門類、國家和地區(qū)等不同規(guī)模上加以評價。在hoekstra的研究中，水資源的概念被作為衡量全球不同地區(qū)的水資源撥款而提出。水足跡在旨在降低水資源壓力的基礎(chǔ)策略和活動中發(fā)揮著重要的作用，因為這種方法可以更精確的反映出人類活動對地區(qū)水資源造成的影響。ridoutt和pfister提出了減少人類對水資源水足跡來緩解壓力。隨著水足跡方法研究的進(jìn)展，水足跡方法可以被用來分析生產(chǎn)過程和服務(wù)。水足跡包括藍(lán)水足跡,綠水足跡,灰水足跡，綠水足跡是指在過程中直接被消耗的雨水，比如通過農(nóng)業(yè)生產(chǎn)過程。藍(lán)水足跡指的是退出環(huán)境和人類使用的地表水和地下水。灰水足跡是指應(yīng)經(jīng)被排入自然水系統(tǒng)的需要被稀釋污染物的理論上的水量，由于環(huán)境水質(zhì)量要高于相關(guān)的目標(biāo)水質(zhì)。許多情況下，水處理可以顯著降低滿足目標(biāo)所需要的實際水量?；宜阚E可以當(dāng)作水質(zhì)的一個指標(biāo)。
    與wc相對比來說，總水足跡包括直接wc、虛擬水以及水質(zhì)的影響。lca學(xué)術(shù)團(tuán)體研究出了一套以lca方法為基礎(chǔ)的水足跡方法，其可以被用來評價產(chǎn)品生命周期內(nèi)產(chǎn)品或企業(yè)對水生環(huán)境的影響。現(xiàn)在，大多數(shù)的研究集中在地區(qū)和農(nóng)業(yè)水足跡，而工業(yè)產(chǎn)品水足跡的計算仍處于早期階段。水足跡方法表現(xiàn)出了一些缺點，阻礙了工業(yè)水足跡的評價?；宜?、藍(lán)水（直接和間接）、和綠水的簡單的數(shù)值總和并不能為制造商提供環(huán)境方面的有效信息。綠水通常不能被工業(yè)設(shè)施所利用，除非建立一個雨水收集系統(tǒng)。虛擬水的消耗跟工業(yè)設(shè)施沒有太大關(guān)系，對當(dāng)?shù)厮Y源也不會造成直接影響。因此，添加這些水足跡所產(chǎn)生的值并沒有對環(huán)境造成明確的影響。
    在這個行業(yè)，能源和水資源可持續(xù)發(fā)展不可避免地交織在一起。因此,能源和水之間的關(guān)系近年來引起了極大的研究興趣。然而，生產(chǎn)過程中能源消耗的水足跡的計算仍然很困難，因為隨著地區(qū)和能量生產(chǎn)方式的不同，水資源的消耗量也會相應(yīng)變化。除此之外，以lca 為基礎(chǔ)的水足跡方法考慮了整個產(chǎn)品生命周期內(nèi)wc和水污染，由于可用數(shù)據(jù)有限，計算也十分困難。本篇文章中，我們試圖建議一套針對水管理和清潔生產(chǎn)，普遍可行的水足跡評價方法。
    以中國東部的一個鋼廠為例進(jìn)行了鋼鐵行業(yè)水足跡分析。這次分析包括水足跡方法和模型的驗證、針對能量的虛擬wc評估以及水足跡和工業(yè)水風(fēng)險（水供應(yīng)量限制和水污染的風(fēng)險）的考慮。與噸鋼fwc和噸鋼wc相比，鋼鐵行業(yè)使用水足跡作為水影響的指標(biāo)，是因為水足跡可以綜合評價水風(fēng)險因素，并且在達(dá)到清潔和可持續(xù)生產(chǎn)方面更適合。從方法論的角度來講，我們基于lca的角度，建立了一個可行的系統(tǒng)邊界的研究。藍(lán)色的水和灰水足跡計算分別顯示詳細(xì)的水風(fēng)險信息,而不是簡單的數(shù)值求和。到目前為止,只有少數(shù)情況下的水足跡評價都是在中國進(jìn)行的,特別是在重工業(yè)。目前的工作將有助于工業(yè)水足跡評價方法的發(fā)展。2 材料與方法 2.1 總體系統(tǒng)分析
    有兩種方法可以用來計算水足跡:鏈?zhǔn)角蠛头椒?、逐步累積的方法。鏈?zhǔn)角蠛头椒ㄖ饕糜谏a(chǎn)系統(tǒng)只有一個產(chǎn)品輸出。與生產(chǎn)系統(tǒng)中不同步驟相聯(lián)系的水足跡完全可以歸于系統(tǒng)的結(jié)果，即產(chǎn)品。逐步累積的方法是基于生產(chǎn)最終和必要產(chǎn)品的過程的最終步驟的水足跡計算，和處理步驟的水足跡計算上的一般的水足跡計算方法。鋼鐵工業(yè)的產(chǎn)業(yè)鏈?zhǔn)菑?fù)雜的,包括礦石冶煉精煉、連鑄、軋制，以及存在于每一個環(huán)節(jié)中在許多車間進(jìn)行廣泛的水和能源消耗的其他過程。圖1顯示了鋼鐵生產(chǎn)流程。車間排放的水大量回收或者流入其他車間。多數(shù)大型鋼鐵工廠擁有自己的污水處理設(shè)施。這兩種足跡方法都需要詳細(xì)的信息和廣泛的支持?jǐn)?shù)據(jù)，而這些信息和數(shù)據(jù)一般來說都比較機密，特別對重工業(yè)來說。這使得很難計算行業(yè)的水足跡,并促進(jìn)更好的水資源管理。這此次工作中，我們進(jìn)行了全面的系統(tǒng)分析以評估水足跡。在水足跡的計算過程,我們考慮了直接wc,能源消耗,和當(dāng)?shù)厮h(huán)境的影響,以更好地理解鋼鐵工業(yè)對水資源的影響。這種方法主要集中在所選廠的生產(chǎn)過程的水足跡,因此不需要長期分析和廣泛的數(shù)據(jù)量。考慮到這些特性,該方法可以應(yīng)用于其他行業(yè)。2.2 研究范圍和系統(tǒng)邊界的確定
    鋼鐵行業(yè)的生命周期包括原料提取(主要是鐵礦石和煤炭)、鋼鐵生產(chǎn)流程,鋼鐵產(chǎn)品消費、回收和運輸。因此,以生命周期為基礎(chǔ)的水足跡可以利用來評估產(chǎn)品或企業(yè)對水生環(huán)境的影響在整個產(chǎn)品或業(yè)務(wù)生命周期。然而，對企業(yè)來說，煉鋼的輸入（比如原材料和供應(yīng)鏈）上游的水足跡很難獲得。此外,原材料的開采和運輸會有很大變化由于來源不同，并且一般沒有很好地記錄。鋼鐵產(chǎn)品的消耗量也會根據(jù)最終用途（比如建筑物、管道、汽車和家用電器）的改變而發(fā)生很大變化。最后，鋼廠的安裝和關(guān)閉一般不會被追蹤，所以沒有這方面的數(shù)據(jù)。鑒于大多數(shù)鋼廠的生命周期一般也就幾十年,這很可能是整個水足跡的一小部分,因此這里不考慮它。圖2說明了研究的邊界（研究對象在實線內(nèi)）。在工業(yè)水足跡評估中，生產(chǎn)過程是利用的主體,這是最重要的部分，因此當(dāng)決定減輕水風(fēng)險時，制造商應(yīng)該對之予以考慮。因此，我們在鋼廠的生產(chǎn)過程中關(guān)注水足跡評估。
    2.3 研究模型
    從水足跡計算模型,得到下面的公式: wcf =dwf + vwf;(1)wcf——用水量足跡,dwf——直接水足跡,vwf——虛擬水足跡。dwf =wfobtained—— wfd-discharge——wfloss;(2)wfobtainedis——獲得的水的數(shù)量,wfd-dischargeis---直接排水的量, wflossis——水蒸發(fā)造成的損失,滲透和副產(chǎn)品。對一個鋼廠來說，虛擬水足跡的計算是十分復(fù)雜的，因為這需要對以下內(nèi)容了解并計算，包括輸入的生產(chǎn)中使用的水、生活（比如職員）wc、國內(nèi)電力消費和化學(xué)物質(zhì)(主要是用于治療循環(huán)冷卻水腐蝕、垢、絮狀污泥脫水,等等)。通過參閱鋼鐵廠調(diào)查報告,生產(chǎn)和生活的wc相對容易獲得。收集能耗,煤炭消耗量,石油消費的第一手?jǐn)?shù)據(jù)，計算鋼廠的能量消耗。根據(jù)zhang et al.(zhang andanadon, 2013)可以得出中國電力生產(chǎn)消耗的虛擬水。他們通過使用混合多源輸入-輸出（mrio）模型，研究了生命周期取水量、消費水使用和中國地區(qū)能源行業(yè)的廢水排放。根據(jù)具體的技術(shù)和生產(chǎn)過程、主要的能源載體的來源、甚至考慮到時間，這些參數(shù)都有相當(dāng)數(shù)量的變化。另一個重要的方面是灰水足跡，它指的是使污染物達(dá)到自然濃度或者目前周圍水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)所需要吸收淡水的理論體積?；宜阚E包括生活污水管理和工業(yè)污水管理。在國內(nèi)污水的水足跡的估算中,需要測量化學(xué)需氧量(cod)和其他指標(biāo),并且根據(jù)水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(gb3838-2002)或海水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(gb3097-1997)計算出的所需稀釋水的數(shù)量。在工業(yè)污水灰水足跡估算中,需要先將來自不同車間的廢水收集,處理然后排放。所需的稀釋水(yi)是基于滿足地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(gb38381997)。利用下式計算yi。yi=xi/qi(3)qi——污水排放污染物的水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，xi——污水樣品的污染物濃度的測量平均值。
    yi的最大值為最終的灰水足跡。使用公式（1）——（4）計算鋼廠的水足跡。2.4 基于水足跡進(jìn)行水風(fēng)險評估
    企業(yè)水風(fēng)險包含物理風(fēng)險、監(jiān)管風(fēng)險和聲譽風(fēng)險。在三個風(fēng)險中，物理風(fēng)險最接近水足跡。物理風(fēng)險是水資源的直接風(fēng)險。當(dāng)存在水資源短缺或嚴(yán)重水污染時,企業(yè)可能面臨物理風(fēng)險,包括水量風(fēng)險和水質(zhì)風(fēng)險。在水風(fēng)險評估中，水足跡方法是很有用的，主要包括三個主要部分：水足跡計算，水風(fēng)險評價和水風(fēng)險管理。對有效和更可持續(xù)的水資源管理來說，分析企業(yè)和所有過程的水足跡可以提供所有需要的信息。此外,企業(yè)可以基于水風(fēng)險評估的結(jié)果采取管理行動。3 結(jié)果與討論 3.1 鋼廠的水足跡
    以中國東部的一個鋼廠企業(yè)為例。該鋼廠提供了一整套原材料生產(chǎn)流程，煉鐵、煉鋼、連鑄、軋鋼以及其他使用先進(jìn)設(shè)備的流程。2011年，該廠生產(chǎn)了4.46*106噸鋼。根據(jù)全系統(tǒng)分析方法，考慮10%的估計機械水損失，企業(yè)2011年dwf為1.46*106m3，誤差在5%以內(nèi)。這意味著企業(yè)消耗了90%的水。
    該企業(yè)的生產(chǎn)流程十分復(fù)雜，多達(dá)20種不同化學(xué)藥劑，比如防腐劑和防垢劑，在不同的過程中被使用。企業(yè)每年使用4.82*107噸化學(xué)藥劑，其中的90%是固體，沒有直接水足跡，在這個過程中對其他化學(xué)藥劑使用的水被認(rèn)為是dwf。由于數(shù)據(jù)有限，這些藥劑的虛擬水無法評估，但很可能比dwf小得多。
    表2表明了企業(yè)2011年能源的不同來源的能耗和水足跡。2011年電能的水足跡為1.98*107m3。同年，煤炭和焦炭的水足跡分別為78.3*104m3和191.4*104m3。因此，2011年能源的總虛擬水耗量為2.25*107m3，這要比dwf大一個數(shù)量級。企業(yè)適用污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)(gb 89781997)和廢水處理廠排除的污水水質(zhì)，稀釋因子最大可達(dá)106（表4）。2011年，該企業(yè)排放的處理后的污水量為6.10*106m3。在此期間，工業(yè)廢水的灰水足跡為6.46*108m3。因此，總共灰水足跡為6.5*108m3。
    圖3表明了鋼廠的所有水足跡的不同成分。在大部分的研究中，一件產(chǎn)品或一個公司的水足跡評估結(jié)果通常以總水足跡給出，即綠水足跡、藍(lán)水足跡和灰水足跡之和。然而假想的污染量（灰水）和wc量（藍(lán)水）的和，即總水足跡，一般認(rèn)為沒有環(huán)境意義。在這項研究中，總消耗水足跡（藍(lán)水足跡）和水污染足跡（灰水足跡）沒有求和，而是被分別計算，表明了水風(fēng)險的詳細(xì)信息。對選中鋼廠企業(yè)，總wc（藍(lán)水）足跡為2.44*107m3，總水污染（灰水）足跡為6.5*108m3。鋼廠的高工耗企業(yè)對水環(huán)境造成了嚴(yán)重的威脅。
    概括本研究的結(jié)果,考慮2010年中國鋼產(chǎn)量，中國鋼鐵行業(yè)的水足跡大約是4*109 m3。ge et al.(2011)估計，2007年中國總水足跡為860*109m3，人均水足跡為650m3。這意味著鋼鐵行業(yè)占了總水足跡的0.4%?？磥?鋼鐵工業(yè)的水足跡強度對于其他水相關(guān)行業(yè)具有重要意義。這確定了本研究的必要性，即計算一個具體的鋼鐵工業(yè)處理廠的水足跡。
    此外,鋼鐵制造業(yè)的原材料非常重要。berger et al.(2012)表明，鋼鐵材料貢獻(xiàn)了大眾高爾夫汽車模型總水耗量的35-40%。因此,降低鋼鐵工業(yè)水足跡將大大減少中國和世界各地的很多產(chǎn)品的工業(yè)水足跡
    鋼鐵行業(yè)不僅消耗大量的水,同時也造成了顯著的與水有關(guān)的危害。選定鋼廠的灰水足跡幾乎是總wc（藍(lán)水）足跡的27倍。與此相對比，全球動物產(chǎn)品的灰水足跡僅僅是藍(lán)水足跡的1.06倍（87.2%綠水足跡，6.2%藍(lán)水足跡，6.6%灰水足跡）。灰水和藍(lán)水足跡的比例差異是由于鋼鐵企業(yè)排放的高濃度的工業(yè)廢水。